润色下面文字图11为t = 1 s时电网A相电压跌落至0 pu采用传统控制策略和本文所提新型无功下垂控制策略的GFM-GCI系统无功功率波形对比图。故障期间并网点电压U+ d+ = 07 puU - d- = 035 puk+ = 2 k- = 2 根据式10和式17可得无功功率指令Q+ ref = 028 pu、Q- ref = 025 pu。如图11a、b所示在LVRT期间采用传统控制策略时

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图11展示了t = 1 s时电网A相电压跌落至0 p.u.时，采用传统控制策略和本文提出的新型无功下垂控制策略的GFM-GCI系统无功功率波形对比图。在故障期间，并网点电压U+ d+ = 0.7 p.u.，U - d- = 0.35 p.u.，k+ = 2, k- = 2。根据式(10)和式(17)，可以计算出无功功率指令Q+ ref = 0.28 p.u.和Q- ref = -0.25 p.u.。

如图11(a)、(b)所示，采用传统控制策略时，在LVRT期间系统的无功功率实际值与给定值存在偏差，即系统无法准确跟随给定的无功功率。然而，采用本文提出的新型无功下垂控制策略时，系统的正负序无功功率实际值可以根据电网导则跟踪其指令，有效实现了对LVRT期间构网型并网逆变器系统无功功率的准确控制。而且，系统无需在LVRT期间切换控制方式，这意味着整个系统在故障发生前后全过程均采用构网型控制方式。相比于现有的控制策略，这种控制方式可以提升系统在故障过程中的运行稳定性和可靠性。

图11(c)、(d)展示了电网A相电压跌落至0 p.u.时，在不采用电压电流双环控制和采用电压电流双闭环控制策略下GFM-GCI系统q轴电压波形的对比图。如图11(c)、(d)中绿色曲线所示，不采用双环控制，正负序系统的q轴电压在故障期间均不为零。而如图11(c)、(d)中红色曲线所示，采用双环控制，无论是正常运行期间还是故障期间，系统的正负序q轴电压均为零。换句话说，系统的输出电压始终与同步旋转坐标系的d轴重合，得到了与PLL类似的同步旋转坐标系。这种结构可以实现有功功率和无功功率的解耦控制，通过控制系统输出的无功功率，使系统向电网注入合适的正负序无功电流，从而提高系统在故障期间的无功支撑能力。